1t/h生活污水处理地埋式设备

污泥负荷率是影响曝气反应时间的主要参数，污泥负荷率的大小关系到反应池终出水有机物浓度的高低。当要求的出水有机物浓度低时，污泥负荷率宜选用低值；当废水易于生物降解时，污泥负荷率随着增大。污泥负荷率的选择应根据废水的可生化性以及要求的出水水质来确定。 
本产品由YYY2019年12月16日发布
在进水期用水下搅拌器进行搅拌，进水电动阀的关闭采用液位控制，根据水解酸化需要的时间确定开始曝气时刻，将调节、水解酸化工艺与工艺有机的结合在一起。反应池进水开始作为闲置期的结束则可以使整个系统能正常运行。具体操作方式如下所述： 
进水开始既为闲置结束，通过上一组池进水结束时间来控制； 
进水结束通过液位控制，整个进水时间可能是变化的。 
由于脱硝作用程度仍受前段硝化作用之直接影响，并不会使系统pH值持续上升；笔者曾见到A厂因有机负荷低且池内溶氧低，导致硝化与脱硝同时作用，其结果为系统pH值由6.5上升至8左右，尚未到须加药控制阶段。另有B厂因废水含有200 mg/L左右之氮盐，导致系统内硝化作用严重，因此采用局部厌气方式，拟以脱硝方式减缓pH值下降程度，然因氮盐确实过多，硝化作用始终大于脱硝作用，实际pH值反而下降至5.5~6；如于曝气池内添加氢氧化钠，所需添加量甚多，而pH值上升程度有限；后于放流前添加氢氧化钠，使放流水pH值能保持6以上。
1t/h生活污水处理地埋式设备

针对有机废水，目前主要采用“物化处理+生化处理+深度处理”3个环节进行处理。各环节常用的处理工艺如下所述。
　　1)物化处理段。物化处理段主要有隔油池、气浮池和混凝沉淀池，其中隔油池适用于去除煤气水中大部分油类，对于乳化物和皂化物，既不沉池底也不易上浮至表面，采用中间间断排放方式排出隔油池。气浮池主要用于去除密度较轻的油类物和悬浮物(SS)。混凝沉淀主要用于去除含量较多的SS和胶体。
　　2)生化处理段。生化处理段常用工艺主要有缺氧-好氧脱氮工艺(A/O)、厌氧-缺氧-好氧工艺(A/A/O)、序批式活性污泥法()、氧化沟工艺和生物移动床反应器(MBBR)。A/O和A/A/O工艺主要在厌氧(缺氧)、好氧交替运行条件下，实现对有机物及氮类化合物的去除。
  工艺可在同一个反应器内实现缺氧、好氧交替运行，实现有机物及氮类化合物的去除。氧化沟工艺能在沟中的不同区域出现好氧和缺氧的环境，实现硝化和反硝化的目的。MBBR工艺具有生物滤池与流化床的多种优点，不存在生物滤池的填料堵塞、需反冲洗等问题，同时能耗也没有生物流化床高，其利用生物载体上的生物膜实现同步硝化反硝化，达到脱氮目的。
　　3)深度处理段。深度处理段常用工艺主要有臭氧氧化、化学氧化+曝气生物滤池(BAF)+活性炭吸附，其中臭氧氧化及化学氧化技术的主要功能是有机废水经过生化处理后，可生化性较差，设置氧化工艺提高废水的可生化性。BAF主要是为进一步去除废水中残留的COD和氨氮。后设置活性炭吸附，主要功能是保证出水的稳定性和可靠性，防止出水水质波动对后续膜处理的冲击。
　　曝气生物滤池;曝气生物滤池(BAF)在焦化废水深度处理中主要应用在常规生化处理(如A/O、A2/O)之后。孙丰英等采用缺氧、好氧两级升流式曝气生物滤池(UBAF)对某焦化厂二级生化出水进行深度处理，结果表明，在佳实验条件下，出水COD和氨氮分别达到《污水综合排放标准》)的二级和一级排放标准(下文中如提到排放标准不做说明时均指此国标)。BAF技术在焦化废水深度处理中已有工程应用。山东兖矿焦化有限公司对酚氰废水采用了A/O–BAF的处理工艺，其中BAF对COD和氨氮的去除率分别为20%和50%，处理出水达到*排放标准的要求。BAF前增加混凝气浮可有效去除污水中的悬浮物，进而可提高曝气生物滤池的运行周期，减少反冲洗次数。
　　生物反应器:膜生物反应器(MBR)在焦化废水深度处理中也用在常规生化处理之后，起到生化后处理和反渗透预处理的双重作用。本钢70m3/h的焦化废水处理项目采用的是“A/O+MBR”工艺，当生化进水COD<2000mg/L时，经MBR处理后出水COD≤85mg/L，BOD5≤20mg/L。WentaoZhao等在A2/O工艺后接MBR进行了焦化废水的深度处理研究，结果表明，MBR处理稳定，废水的急性毒性大大降低;膜污染主要由污泥上清液的胶体成分造成，物理清洗可去除膜表面的颗粒物，但长期运行造成的严重膜污染只能由化学清洗来消除。
(3)曝气池之溶氧值维持在2.0 mg/L以上，为一般较常见之操作模式；但如需加强活性污泥沉降效果，可尝试以经济溶氧理论做基础，适度降低曝气量(溶氧值)。执行时为避免沉淀池有污泥厌氧上浮之虞，可采取加大污泥废弃量(降低污泥毯高度)方式，或将经济溶氧理论值适度提高等方式处理，业界于执行经济溶氧理论时，仍需配合现场实际操作状况进行适当调整，以确认佳操作参数。
膜过滤法膜过滤法又包括超滤、微滤和精滤等，其原理是根据半透膜的选择过滤性分离水中的污染物。近年来此法运用广泛，虽然此法*，大大减少污染物质，但由于半透膜过于微薄致使其容易被腐蚀、被破坏导致滤液里某些成分未被清除，造成了一定危害。
　蒸法浓缩法是目前广泛采用的一种放射性废水处理方法.该法的基本原理是:进入蒸发器的废水通过蒸汽或电热器加热至沸腾，废水中的水分逐渐蒸发成水蒸汽，经冷却凝结成水.除氚、等极少数核素外，废水中大多数放射性核素都不具有挥发性.因此，只有极少数的核素通过微小液滴的夹带作用进入蒸汽中，大多数放射性核素留在蒸残液中，从而达到废水中核素的浓缩分离。
　　放射性废水处理常用的蒸发器主要包括釜式蒸发器、强制循环蒸发器、自然循环式蒸发器等类型.蒸发法处理对绝大多数核素具有很好的分离效果(挥发性核素除外)，并且对不同水质的废水有良好的适应性，各种放射性水平的废水都可以采用蒸发法处理.蒸发浓缩法的优点主要有:①去污系数高.使用单效蒸发器处理只含有非挥发性放射性污染物的废水时，去污系数大于104;而使用多效蒸发器和带有除雾沫装置的蒸发器时，可高达106～108.②灵活性大.既可处理高、中放废水，也可处理低放废水;既可以单独使用，也可以与其他方法联合使用.③不需要使用其他化学试剂，不会产生二次污染.④方法相对成熟，安全可靠.尽管蒸发法效率较高，但动力消耗大、费用高.此外，还存在着腐蚀、泡沫、结垢和等危险.因此，该方法较适用于处理总固体含量高、化学成分变化大、需要高的去污系数且流量较小的废水，特别是中、高放射性水平的废水。
何谓活性污泥膨化现象(sludge bulking)?一般系指在曝气池中之活性污泥因沉降性及压缩性不佳，致沉淀池中污泥沉降缓慢或*不沉降；在此情况下，污泥之容积指数(SVI)趋高，其30分钟沉降结果如图3所示；沉淀池中污泥毯迅速堆积升高导致部分污泥溢流，使放流水中含有大量之悬浮物体，常导致放流水不符合排放标。
污泥膨化现象通常包含污泥松化及丝状菌过度生长两种情况。污泥松化之特征为SV30介于700~950ml/L，但几小时后SV30常降为400~600 ml/L，胶羽松散且丝状菌不多(丝状菌分类常为0~1)、污泥不易从沉淀池溢出，严重时添加混凝剂控制即可；其原因除废水特性外大多为曝气搅拌过量所致，如使用喷射式曝气机或表曝机者。而丝状菌过度生长(如图4所示)之原因与控制措施则相对较为复杂。以下针对丝状菌过度生长导致之污泥膨化现象进行讨论。
工艺排出比（1/m）的选择 
工艺排出比（1/m）的大小决定了工艺反应初期有机物浓度的高低。排出比小，初始有机物浓度低，反之则高。根据微生物降解有机物的规律，当有机物浓度高时，有机物降解速率大，曝气时间可以减少。但是，当有机物浓度高时，耗氧速率也大，供氧与耗氧的矛盾可能更大。此外，不同的废水活性污泥的沉降性能也不同。污泥沉降性能好，沉淀后上清液就多，宜选用较小的排出比，反之则宜采用较大的排出比。排出比的选择还与设计选用的污泥负荷率、混合液污泥浓度等有关。 
反应池混合液污泥浓度 
根据活性污泥法的基本原理，混合液污泥浓度的大小决定了生化反应器容积的大小。工艺也同样如此，当混合液污泥浓度高时，所需曝气反应时间就短反应池池容就小，反之反应池池容则大。但是，当混合液污泥浓度高时，生化反应初期耗氧速率增大，供氧与耗氧的矛盾更大。此外，池内混合液污泥浓度的大小还决定了沉淀时间。污泥浓度高需要的沉淀时间长，反之则短。当污泥的沉降性能好，排出比小，有机物浓度低，供氧速率高，可以选用较大的数值，反之则宜选用较小的数值。工艺混合液污泥浓度的选择应综合多方面的因素来考虑。 
活性污泥膨化之原因及处置对策
污泥膨化之原因大致上有：废水特性(如高醣类废水)、基质浓度低、pH过低(低于6)、硫化物浓度高、溶氧值低及营养物不足等因素。但因可能同时存在两种以上因素，故在判别上不容易。
设多段分隔式曝气系统
废水处理厂发生污泥膨化现象，常用之处置为于回流污泥添加氯或过氧化氢，两者添加浓度分别为10~20mg/L及100~200mg/L，添加时间需视膨化状况而定。然于添加前仍需检视发生原因，先采取表1较长时之处置，以减少再发生之机会；而对于常发生之处理厂，建议采表1性之处置，其处置原理分别如下：(1)栓塞流型法之基质浓度呈梯度下降，不易有优势菌种；(2)加缺氧段取因于丝状菌大多属好气菌；(3)多段分隔式为综合前两者之特性而成。