在开启阶段，要使高速电磁开关阀快速吸合，必须确保电磁铁中的电流快速上升到吸合所需的值，吸合以后只需维持在保持吸合的维持电流值即可。然而，高速电磁开关阀在实际工作中，由于供油口的压力是变化的，阀芯动作响应时间、位移量、移动速度等工作性能受压力的影响很大。即便采用了双电压驱动，在不同供油口压力情况下，高速电磁开关阀电磁铁的电流特性、阀芯位移量等动态特性，以及空载流量特性、空载压力特性等静态特性与额定供油口压力下相比，高速电磁开关阀的动态、静态特性都会发生较大的变化，离散性很大、控制性能较差。因此，如何确保高速电磁开关阀适应供油口压力变化、保证不同供油口压力条件下高速电磁开关阀的动态、静态特性与额定供油口压力条件下的动态、静态特性基本一致。富锦DG4V-3-2A-M-P7-T-7-54TOKIMEC液压泵东京计器电磁阀(东机美电磁阀),TOKYO KEIKI电磁阀(TOKIMEC电磁阀), 日本原装TOKIMEC东京计器电磁阀（TOKYOKEIKI）电磁换向阀 产品参数：品牌:东京计器 TOKYO KEIKI  原旧商标 东机美 TOKIMEC名称：电磁换向阀 (电磁方向切换阀)

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与高速电磁开关阀在额定供油口压力情况下的空载流量特性曲线、空载压力特性曲线(如图图3所示)差别较大。而采用本发明方法调整后，高速电磁开关阀在不同供油口压力情况下各空载流量特性曲线、各空载压力特性曲线与额定供油口压力情况下的空载流量特性曲线、空载压力特性曲线(如图图3所示)基本一致、且离散性较小。本发明装置如图图14所示压力传感器1和角位移传感器9分别与电压跟随器2连接，电压跟随器2通过A/D转换器3与控制器4连接，该控制器依次通过光电隔离器驱动器6与高速电磁开关阀连接。其中，驱动器6由高压数控电源10和低压数控电源与高压数控电源10连接的高压数控开关与低压数控电源16连接的低压数控开关依次接在高压数控开关11和低压数控开关15输出断之间的二极管12以及稳压管13和电阻接在低压数控电源16输出端与高压数控开关11输出端之间的另一个二极管12构成。

3.如权利要求2所述的大气参数模拟器，其特征在于，所述气源包括压力泵和真空泵，所述气压传感器包括用于静压通道的静压控制传感器和静压主传感器以及用压通道的总压主传感器和差压控制传感器，并且所述电磁阀包括用于静压通道的和第二高速开关电磁阀以及用压通道的第三和第四高速开关电磁阀。4.如权利要求1至3中任一项所述的高精度压力控制系统，其特征在于，所述压力控制模块包括粗调部分和细调部分，所述粗调部分采用快速响应的控制传感器进行压力测量，而所述细调部分采用高精度的主传感器进行压力测量。5.如权利要求4所述的大气参数模拟器，其特征在于，所述粗调部分具体执行如下操作控制传感器输出对应于大气压力的模拟电压V。富锦DG4V-3-2A-M-P7-T-7-54TOKIMEC液压泵东京计器电磁阀(东机美电磁阀),TOKYO KEIKI电磁阀(TOKIMEC电磁阀), 日本原装TOKIMEC东京计器电磁阀（TOKYOKEIKI）电磁换向阀 产品参数：品牌:东京计器 TOKYO KEIKI  原旧商标 东机美 TOKIMEC名称：电磁换向阀 (电磁方向切换阀)

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而位移特性曲线却发生了较大的离散；经过本发明调整以后，电流特性曲线与图5中的电流理想波形比较接近，而位移特性曲线却没有随之发生较大改变、离散较小。这说明在供油口压力变化的情况下，即便电磁铁2中的开启电流和维持电流基本保持不变，开启阀芯20的动作响应时间、位移量、移动速度等特性也要随压力的变化而发生较大的改变；而通过本发明调整以后，即便压力发生变化，也可通过改变磁铁2的开启电压和维持电压来调整电磁铁2中的开启电流和维持电流，从而保证阀芯20开启的动作响应时间、位移量、移动速对等特性接近设计的理想状态，减少偏离。将图图8与图图12进行比较不难看出采用本发明方法调整前，高速电磁开关阀在不同供油口压力情况下各空载流量特性曲线、各空载压力特性曲线都不相同、离散性很大；