连云港一体化废水处理厂家专业施工

天然橡胶加工厂废水处理过程的各个环节，诸如废胶回收阶段、水解酸化阶段、厌氧阶段、好氧阶段等构筑物产生的恶臭气体主要成分是H2S、氨气、甲硫醚等。这些恶臭混合气体处于无组织散逸状态，具有较强烈的刺激性异味，对周围环境造成一定程度的影响。

　　2、常用的除臭工艺在橡胶加工厂废水处理站恶臭气体治理中的应用

　　目前，恶臭气体的净化工艺主要有生物法、紫外—臭氧(UV+O3)光解氧化法、吸收法、吸附法、化学氧化法、燃烧法、联合法等。其中生物法、紫外—臭氧(UV+O3)光解氧化法、吸附法通常被用于废水处理站恶臭气体的治理。

　　2.1 传统生物法

　　传统生物法是利用经过驯化后的微生物将恶臭物质氧化分解为无臭的CO2和H2O等物质或其他易回收物，从而达到脱臭的目的。生物净化臭味气体的过程有以下三步：

　　①废气首先与水(液相)接触，由于有机污染物在气相和液相的浓度差以及有机物溶于液相的溶解性能，使得有机污染物从气相进入液相;

　　②进入液相或固体表面生物层的臭味物质被微生物吸收或吸附;

　　③进入微生物细胞的有机物在微生物代谢过程中作为能源和营养物质被分解、转化成无害的化合物。

　　传统生物法的优点是设备结构简单、操作简便、运行费用低、净化效率高、不产生二次污染，对一些难于治理的污染物质特别是含硫、含氮的恶臭物均能很好地进行氧化和分解。

　　2.2 紫外—臭氧(UV+O3)光解氧化法

　　紫外—臭氧光解氧化法是将臭氧与紫外光辐射相结合的一种高级氧化过程。紫外—臭氧联合作用效果要远远强于紫外或臭氧单独作用，是一种相当高效的氧化除臭方法。但是由于橡胶加工厂废水处理站的恶臭气体中会含有一些气态胶质类物质，长时间运行之后会黏附于紫外线灯管表面，阻碍了紫外光的辐射，运行一段时间后，去除效率会明显下降，并且由于废气中还会含有一定的水蒸气及腐蚀性气体，会使紫外线灯管以及相关元器件更加容易损坏，从而造成易损件更换频繁、维护困难及运行费用高的情况。因此，这种方法不太适用于橡胶加工厂废水处理站的恶臭气体治理。

　　2.3 吸附法

　　吸附法是用活性炭、硅胶、活性白土等多孔固体吸附剂吸附气态污染物，使恶臭气体得到净化的方法。吸附过程能够有效脱除一般处理方法难以分离的低浓度有害物质，具有净化效率高、可回收有用组分、设备简单、易实现自动化控制等优点。但缺点是其吸附容量较小，设备体积较大。

　　吸附剂饱和后可以通过加热解吸、降压解吸、置换再生或者溶剂萃取等方法再生，从而达到重复利用的目的。但是当气态污染物浓度较高时，吸附剂容易饱和，脱附再生操作较为频繁，再生的能耗和设备成本较高，因此吸附法适用于气态污染物浓度比较低的场合和需要进行物质浓缩并加以回收利用的情况。橡胶加工厂废水处理站废气浓度较高，气体中会含有水蒸气，使吸附剂的部分吸附容量用于吸附水蒸气而降低其吸附能力，另一方面还混合有一些气态胶质类物质，容易堵塞吸附剂的空隙，不仅造成吸附剂吸附能力的下降，而且难以通过脱附操作进行恢复，势必会增加运行成本和管理难度。有时还只有进行吸附剂更换才能解决问题，这样被更换出来的吸附剂同时又是二次污染源。

　　3、优化生物除臭工艺在橡胶加工厂废水处理站

　　恶臭气体治理中的应用传统生物处理法、紫外—臭氧光解法、吸附法等传统治理工艺能取得一定的效果，但是，这些工艺却均不能充分适应橡胶加工厂废水处理站的具体情况，存在投资大、运行费用高、处理效率低、处理效果不够稳定的缺点，有些项目还产生二次污染的问题。

　　为了解决恶臭气体污染的问题，结合实际情况，我们经过多次实践，在传统生物除臭工艺的基础上进行优化，该优化生物除臭技术净化废水处理站臭味气体的过程主要有以下两个阶段：

　　①废气首先与生物液接触，由于恶臭污染物在气相和液相的浓度差，使得诸如硫化氢、氨等易溶于水的恶臭物质从气相进入液相，并在液相中被吸收，而与此同时诸如甲硫醚等难溶和微溶的恶臭物质则主要被生物液中的微生物吸附下来;

　　②被吸收和生物吸附下来的恶臭物质在微生物代谢过程中作为能源和营养物质被分解、转化成无害的CO2、H2O等物质，从而达到脱臭的目的。

　　因为废气成份复杂，一些难以降解的恶臭气体往往需要由几种微生物联合作用才能降解，有的成份则需要几种微生物的相继作用才能分解转化为无害物质(例如氨先经硝化细菌再经反硝化细菌作用才能成为分子态氮)，或尽管废气成份能够被单一微生物分解，但由于工艺需要，还需伴有用其他微生物存在于系统内(例如在硫化氢的氧化中，为了使自养型脱氮硫杆菌持留于除臭塔内，需与异氧型的微生物一起共培养)。因此，应用单一微生物的生物处理系统处理废气，其处理效果是有限的。优化后的生物除臭技术有别于传统的生物除臭方法，其所采用的净化微生物为废水站好氧系统的混合微生物，克服了单一微生物生物除臭系统的局限性。

　　含煤废水经场区周围排水沟收集后进入煤水沉淀池，初沉后的煤水经泵提升进入DH高效净化器和纤维球过滤器，处理后清水自流进入回用水池。DH高效净化器进水管上设置管道混合器，投加PAC和PAM药剂，纤维球过滤器的反洗水取自回用水池，DH高效净化器的排泥水和纤维球过滤器的反洗排水自流至煤水沉淀池循环处理，保证整个系统没有任何外排废水。

　　2.4 主要处理设施

　　2.4.1 含煤废水沉淀池

　　新建1800m3煤水沉淀池，分初级沉淀池和二级沉淀池。初级沉淀池与二级沉淀池之间安装启闭机闸门，便于降低沉淀池水位，大雨时容纳更多的煤场初期雨水。电厂现有露天煤场和干煤棚占地面积约60000m2，收集沟及煤场附近绿地地面径流汇入，收集面积约34500m2。根据《火力发电厂废水治理设计技术规程》(DL/T5046-2006)要求，对于含煤雨水收集量不宜小于设计暴雨重现期内煤场范围暴雨历时0.5h，含煤废水沉淀池按当地最大暴雨量来设计。

　　煤场雨水量Q=降雨厚度×煤场面积×径流系数

　　径流系数按《火力发电厂水工设计规范》(DL/T5339-2006)中规定，混凝土地面取值0.85～0.95，绿地地面取值0.10～0.20。

　　2.4.2 DH高效净化器

　　处理能力为50m3/h，2台，1用1备。设备外形直径为2800×10500mm。采用Q235-B材质。初沉后的煤水经泵提升进入DH净化器，同时利用负压原理，将药剂与废水一并吸入管道中初步混合，进入净化器。在净化器内经混凝反应、离心分离、重力分离、动态过滤及污泥浓缩等过程从净化器顶端排出净化后的净水，浓缩后的污泥从底部定时或连续排出。经过一段时间运行，开启反冲洗泵进行反冲洗。

　　DH净化器是含煤废水处理的核心工艺单元，其工作原理是利用直流混凝、微絮凝造粒、离心分离、动态把关过滤和压缩沉淀的原理，将污水净化中的混凝反应、离心分离、重力沉降、污泥浓缩等处理技术有机组合集成在一起，在同一罐体内短时间(20～30min)完成污水的多级净化。

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(1)直流混凝原理：DH高效净化器不需要混凝反应池，用计量泵同时定量加入絮凝剂和助凝剂混合，通过调整絮凝时间，控制矾花和絮体的形成。

　　(2)旋流絮凝反应机理：完成直流混凝后的废水高速进入净化器产生旋流，在压缩双电层、吸附电中和、吸附架桥、沉淀和网捕等混凝反应机理作用下，絮凝体快速变大，形成矾花，完成絮凝反应及微絮凝造粒。

　　(3)重力分离和离心分离机理：废水沿切线方向高速进入罐体后快速旋转产生离心力，废水中质量大的颗粒(大于20μm)在离心力作用下被甩向罐壁，并随下旋流及自身重力作用下滑到锥形泥斗区浓缩，质量小的微粒在药剂作用下形成较大絮体(矾花)也被甩向罐壁，并随下旋流及自身力作用下滑至污泥浓缩区。污水在沿罐壁作用下旋流作用到一定程度后，经净化的水即向中心靠拢，形成向上的旋流不断上升进入过滤区。

　　(4)动态过滤机理：污水经重力分离和离心分离净化后，水质基本达到技术指标要求。尚有少量质量小的颗粒漂浮物随着净化水上升进入过滤区，过滤区内采用特殊结构、微小粒径的悬浮滤料，借助旋流及上升流，滤料间产生挠动，从而实现动态过滤。动态过滤的特点是，滤料在旋流及上升流的作用下相互摩擦、碰撞，滤料不易板结，不会在过滤面形成泥饼，具有自清洗能力，反冲洗周期长，颗粒漂浮物容易凝聚脱落下沉。这一区域，粒径在5μm以上的颗粒基本被截留，实现污水的二级把关净化，颗粒杂质被滤料表面吸附，当吸附的颗粒物不断截留，堆积达一定程度后随着滤料颗粒的相互摩擦作用而脱落，在离心力作用下又下滑到污泥区。

　　(5)污泥压缩沉淀机理：通过重力和离心的污泥进入锥形泥斗区，泥斗区中上部污泥在聚合力作用下，颗粒群体结合成一整体，各自保持相对不变的位置共同下沉。在泥斗区中下部，污泥浓度相对较高，颗粒间距离很小，颗粒互相接触，互相支承，在罐体内水及上层颗粒重力作用下，下层颗粒间隙中的液体被挤出界面，固体颗粒被浓缩压密，最后从锥体底部排泥管连续或间断排出。DH高效净化器取代了传统的水处理繁杂工艺链，运用组合和集成新技术使废水在短时间内实现多级高效净化。对污染因子，特别是SS、COD、P、色度、浊度等去除率高，耐冲击负荷强(SS进水浓度可允许达6000mg/L)。

　　2.4.3 经纤维球过滤器

　　处理能力为50m3/h，2台，1用1备。设备外形直径为1800×5800mm。采用Q235-B材质。纤维过滤器采用直接拦截、惯性拦截和电化学吸附进行过滤。本体为立式罐，采用机械搅拌方式进行反冲洗，可手动操作和自动操作。过滤时废水从上到下流过滤层，油及悬浮物等被拦截，大部分污物被去除。反洗时净水从下到上冲洗滤料，边冲边搅拌，被滤料拦截的污物逐渐清洗干净。过滤处理后清水自流进入回用水池。

　　2.4.4 PAC和PAM加药装置

　　设置2套加药装置。每套加药装置内主要包括计量箱(带磁性浮子液位计，输出4～20mA信号)、加药泵、过滤器、搅拌设备、出入口阀门、逆止阀、安全阀、缓冲器、压力表、连接管道、仪表和就地控制柜等。PAC加药装置计量箱容积为1m3，计量泵处理25L/h;PAM加药箱容积4.5m3，计量泵出力315L/h。

　　2.4.5 控制系统

　　整套系统装置的控制可实现远程自动和就地手动两种方式，系统所有在线仪表及自动阀门，既可在设备现场显示控制，也可统一纳入项目总的程控系统。

　　3、系统调试运行情况

　　3.1 调试准备

　　土建安装等工作完成，验收合格。系统来水连续水质稳定。电气热控设备可以投入使用，满足系统调试要求。工艺系统通水正常，无泄漏。系统所需浓度药剂配制完毕。

　　3.2 调试运行

　　首先进行单体调试。确保DH高效过滤器和纤维球过滤器设备本体完好，表计齐全并能正常投入使用;水源供水正常，压力稳定;各阀门开关灵活，各监督取样点开通。加药装置的溶解箱、计量箱清洗干净;计量泵、搅拌机、仪表、液位计及各阀门正常;将溶解箱加水后打开注入口的阀门，启动计量泵，看其运行是否正常;试运行。将所需的药剂在溶解箱中，开动搅拌机进行搅拌，然后将药液放入计量箱，待运行;药液的比例、计量泵的行程等，在全系统调试时再定(以SDI指数合格为准)。

　　3.3 调试结果

　　(1)PAM定量条件下，不同PAC投加量出水浊度比较。PAC为固体，对水中胶体颗粒和胶体污染物进行电性中和、脱稳和吸附架桥从而生成粗颗粒絮凝体去除悬浮物，配置溶液浓度为10%。PAM选阴离子型，是有机高分子化合物，具有较好的架桥和网捕作用，投加后有助于悬浮物形成更大的絮团，增加沉降效果，配置溶液浓度为0.1%。用烧杯取2L废水，向其中加入PAM浓度为1.5mg/L，然后投加不同浓度PAC时观察出水效果。通过烧杯试验确定，在PAC投加量从20mg/L到45mg/L的过程中，对浊度的去除呈现迅速增加的趋势，并且在PAC投加量为45mg/L时，出水浊度但是PAC投加量增大到45以后，浊度的去除效率变化很缓慢，当继续投加PAC，浊度反而上升。这是由于PAC投加量过大出现胶体再稳现象。由此确定此工艺最佳加药点为PAM1.5mg/L，PAC45mg/L。