无锡国劲合金有限公司专业生产销售精密合金、高温合金、耐蚀合金带材、棒材、管材管件等产品。

   我们产品广泛用于石油、石化、核能工业、化学工业、海洋工业、机械制造、通讯、电子等制造领域，为这些领域在设备用材方面提供相关产品和技术服务。主要生产制造设备有：真空熔炼炉1台、中频感应炉5台、炉外重熔电渣炉7台、空气锤3台、环锻机1台、各式加热电炉5台、金属切割带锯3台及机加工车床设备等。产品制造品质在化学成分、力学性能、金相组织等方面能满足美国、德国等国家工艺技术要求，达到行业标准。耐蚀合金产品质量*达到美标并取代同类进口产品。

精密合金：1J32、1J46、3J9、4J49、MA10、5J1480、4J33、4J29、3J21、3J1、2J23、2J11、1J85、1J79、1J77、1J22、1J21、3J53等材质管材、棒料。

高温合金： GH80A、GH2132、GH3030、GH4033、GH93、GH4099、GH99、N08800、N08925、N06625、NS313、N08810、N06601、N07718、GH4169、GH169、N08825、N06600、N10276、N08811、GH4043、4J42、GH4037、GH4049、Incoloy925、Incoloy800、Incoloy825、Inconel625、Incoloy800H、Inconel601、Inconel718、Inconel600、Incoloy901、Incoloy926、C-276、N06022、C-22、N10276、N08020、Alloy20、N08926、1.4529、Monel400、N04400、MonelK500、N05500、NS111、NS112、镍基20#合金等材质棒料、板材、无缝管。

    为满足海洋气候条件下舰船火炮中热端部件的工作需要，研制了一种含铼镍基合金。本文对该镍基合金进行不同条件的高温氧化和热腐蚀实验，并采用热重分析法及X射线衍射分析（XRD）、扫描电子显微镜（SEM/EDX）等手段，对合金的高温氧化机理和热腐蚀机理进行分析，为该合金在舰船火炮上的应用提供理论依据。镍基合金分别在900℃和1000℃下恒温氧化300h的氧化动力学曲线都遵从氧化初期氧化速率较快，随氧化时间延长，氧化增重总体趋于平缓，但后期合金氧化动力学曲线呈波浪式变化且氧化温度越高越明显。镍基合金在高温900℃和950℃下氧化初期均生成NiO，以及尖晶石化合物Ni2Cr2O4和复合氧化物Ni2CoO4；氧化中后期氧化产物主要为尖晶石化合物Ni2Cr2O4和复合氧化物Ni2CoO4，另外还生成了大量的Al2O3和少量的CrTaO4。

    镍基合金在900℃和1000℃氧化均出现了明显的内氧化和内氮化现象，且内氧化物和内氮化物呈明显层次分布，内氧化出现在合金与氧化膜的交界内侧，主要为块状的元素Al的氧化物Al2O3，另外内氮化物AlN在内氧化物的下方呈针棒状。镍基合金分别在900℃和950℃下Na2SO4（75%wt）+K2SO4（25%wt）混合熔盐中腐蚀100h的腐蚀动力学曲线中可以看出两曲线均符合直线变化规律，不同的是900℃下的腐蚀动力学曲线发现本论文以4706DS合金为研究对象,对不同制备工艺的试样进行了蠕变疲劳试验,并对蠕变疲劳断口试样进行了详细的微观组织与微观化学分析与表征,包括金相试验、XRD试验、SEM试验、TEM/STEM试验,以此研究4706DS合金的蠕变疲劳断裂机理明显的转折，斜率减小，说明900℃下热腐蚀机制发生变化。镍基合金在高温900℃腐蚀主要生成尖晶石化合物NiCr2O4和复合氧化物AlTaO4和CrTaO4，以及大量的Al2O3和少量的硫化物Ni3S2和Cr3S4；镍基合金在高温950℃腐蚀100h，生成物除氧化物NiO和Al2O3外，还有硫化物Ni3S2和Cr3S4。镍基合金在900℃和950℃氧化100h均出现了明显的内氧化现象，尤其950℃下腐蚀靠近基体的内侧出现了点状的内硫化物，主要成分为元素Cr的硫化物。

    针对H2S、CO2、Cl-同时存在的高温、高压腐蚀环境,选择22Cr、25Cr双相不锈钢和028铁-镍基合金、G-3镍基合金进行对比试验,分析Cl-质量浓度、温度、液体流动等因素对各种耐蚀合金管材发生均匀腐蚀与点蚀的腐蚀速率影响。结果表明:在Cl-质量浓度小于120g/L时,双相钢具有较好的耐腐蚀性能Inconel601无缝管现货/生产（3）开展超声冲击单道镍基高温合金激光熔覆层的工艺试验研究,可作为油管和油层套管广泛使用;当Cl-质量浓度大于120g/L时,铁-镍基合金与镍基合金具有良好的耐腐蚀性能,此时双相钢仅可作为油管进行有限寿命设计使用。 

    超临界水氧化过程中,含氯化合物水溶液对普通不锈钢具有*的腐蚀性.使用超临界水氧化反应装置,研究了4种镍基合金不锈钢试样(1Cr18Ni9Ti,316L,0Cr18Ni12Ti和QLC12)在超临界水氧化过程中(400～620℃,28～32MPa)处理含氯废水时的腐蚀情况.经过30d的实验,用金相光学显微镜和扫描电子显微镜观测试样腐蚀的形貌.结果表明,4种合金在15%(ω)含氯水溶液中经过超临界水氧化反应均存在腐蚀.对腐Inconel601无缝管现货/生产合金化元素Re、Ru、Co改善了Ni基单晶高温合金的力学性能,本文通过拟合虚拟晶体结构的*原理物性参量,构建了三元Ni-Al-Re、Ni-Al-Ru、 Ni-Al-Co及四元Ni-Al-Re-Ru EAM势函数,并应用该势函数计算了合金化元素对Y(Ni)/γ’(Ni3Al)晶格错配度的影响及在γ’(Ni3A1)中占位倾向性,EAM势函数给出结果与*原理结果相符然而,钼和钼合金在高温氧化环境中易形成高挥发性的三氧化钼,导致钼和钼合金失去其优异的高温性能,从而限制了钼和钼合金更为广泛的应用蚀速率进行了测试,其中1Cr18Ni9Ti和316L腐蚀速率较大,而QLC12腐蚀速率小,为0.06mm/a,可用于制造反应器.实验发现0Cr18Ni12Ti存在晶间腐蚀现象.同时对腐蚀机理进行了分析. 

   H2S、CO2、Cl-同时存在的高温、高压腐蚀环境,选择22Cr、25Cr双相不锈钢和028铁-镍基合金、G3镍基合金进行对比试验,在其它条件相同的情况下(H2S/CO2分压、温度、液体流动等条件*,仅Cl-浓度变化),分析Cl-含量对各种耐蚀合金管材发生均匀腐蚀与点蚀的腐蚀速率的影响。结果表明,在GH4169高温合金的热加工成形工艺复杂，特别是大型锻件的加工成形工艺温度为160℃,CO2分压为4.13MPa,H2S分压为2.66MPa,流速为3m/s的条件下,随着Cl-浓度增加(25g/L、100g/L、120g/L、250g/L),UNS S32205和UNS S32750两种双相不锈钢的均匀腐蚀速率和局部腐蚀速率增加;028和G3两种镍基合金的均匀腐蚀速率变化不大,且无局部腐蚀发生。UNS S32205、UNS S32750双相不锈钢试样表面钝化膜的主要成分为Cr2O3和/或Cr(OH)3;028和G3镍基合金试样表面钝化膜的主要成分为NiO、Cr2O3和/或Cr(OH)3。 

    为了检验国内外镍基耐蚀合金板材的总体性能水平以及国内产品与国外较成熟企业产品的差异,针对国内外4个厂家生产的UNS N08825镍基合金板材进行了理化、金相、采用原位化学气相沉积法在钼上制备硼化钼层,通过研究不同工艺条件对形成的硼化钼层组织结构以及对其成长动力学的影响规律主要分析超声冲击对激光熔覆层组织形态和晶粒尺寸的影响规律，并对激光熔覆层的显微硬度进行测量分析，为后续试验提供指导耐腐蚀性能等共9方面的对比试验,并分析总结了国内外N08825镍基合金板材的整体性能状况及差异。结果表明,国内外4个厂家生产的N08825镍基合金板材的性能及质量水平基本相当,均能满足相关标准要求。 

    采用适当的热处理时效工艺,可以避免板状压紧弹簧的Inconel 718镍基合金在晶界上产生有害的δ相,从而对压水堆一回路水质条件具有较低的应力腐蚀开裂敏感通过对试验数据进行线性回归，建立了包含动态再结晶的本构模型和动态再结晶数学模型钎焊接头的抗拉强度zui高可达到564.3MPa，约为母材室温强度的78%；随着拉伸试验温度的升高，钎焊接头和母材的高温抗拉强度随之降低性。为防止镍基合金发生应力腐蚀开裂(SCC),其承受的应力不应超过该合金屈服强度的75%~80%。对于采用Inconel 718材料的板状压紧弹簧,其设计应力阈值设为931 MPa(135 ksi)在合理范围内,且其数值并不保守。 

  我们拥有材料技术专家为我们的产品进行技术和应用服务。在“品质科技为本，实现高效价值”为经营宗旨下，把具竞争力的特种合金产品应用到各工业领域，共同促进材料工业的发展，赢得企业的未来。