哈氏合金C2000钢管规格_钢管价格_钢管行情，吸收塔是整个装置中重要的设备,直接决定脱硫效率的高低。因此,吸收塔入口烟道的防腐贴衬材料的设计选型和焊接施工非常重要。本文通过对某电厂吸收塔的防腐贴衬材料使役环境和腐蚀机理的分析,提出贴衬材料选型的技术依据,并针对常用的哈氏合金C276材料的焊接工艺进行了探讨。1合金钢贴衬的使役环境和耐腐蚀要求某电厂规划容量为2×1000MW超超临界燃煤机组,脱硫系统采用石灰石-石膏湿法脱硫工艺。

大气中主要是含硫燃料(如煤、燃料油、石油焦碳等)燃烧的产物,而以燃烧化石燃料为基础的火力发电厂是上大的SO2排放源之一。因此,控制火力发电厂设备的SO2排放以保护环境,必将在范围内的电力发展中进一步的重视。烟气脱硫技术是目前控制火力发电烟气排平的主要技术之一[1-2]。烟气脱硫(fluegasdesulfurigation,FGD)装置中,吸收塔入口烟道的腐蚀在整个装置中是严重的。

耐腐蚀合金是一种综合性能优良的材料，可用于一般工业和其它化工、医药卫生行业等有严重工程腐蚀问题的场合，值得大力发展与扩大其应用。按强化特征分固溶强化和时效强化，固溶型具有良好的耐高温腐蚀性和抗氧化性，优良的冷热加工和焊接工艺性能，其元素组织均匀，成份偏析小、杂质少，可以用在各种高低压环境、腐蚀环境中使用。时效强化型，在固溶的基础上增加热处理时间，提高其机械强度，应用在需要高强度负荷使用的环境中；

在填丝过程中,焊丝不能与钨极直接接触或直接深入电弧的弧柱区,否则会造成焊缝夹钨和破坏电弧稳定。若焊丝端头在高温过程中脱离了氩气保护区域,容易在空气中被氧化,当再次焊接时被氧化的焊丝端头未清理,又送入熔池中,容易形成夹渣。若钨极长度伸出量过大,焊把摆动不稳定,钨极与焊丝或钨极与熔池相接触时又未终止焊接,就会产生夹钨缺陷。起焊和收弧的上下接头要超过线5～10mm,注意坡口边缘不要被电弧擦伤,以备盖面层的焊接。

目前普遍认为金属基底的表面粗糙度对于IBAD过渡层的织构和YB-CO超导层的性能有重要影响[4-5],特别是IBAD-MgO过渡层的制备对金属基底表面粗糙度已经有明确的要求指标,2004年Kreiskott等[6]中明确提出了使金属基底的表面粗糙度RMS值低于1nm(在5μm×5μm范围内AFM测量)才能保证IBAD-MgO的面内织构半高宽达到6°~8°的水平。所以在IBAD技术的研究中,金属基底表面的平整化研究不断革新,研究人员们使用了各种抛光方法降低金属基底的表面粗糙度。

1、纯镍：N5、N02201、Ni201、2.4068、Ni99.0LC、N6、N7、N02200、Ni200、2.4066、Ni99.0 。

2、蒙乃尔（Monel）:N04400、N05500、Monel K500、国标：ZRJWXTG、67Ni30Cu。

3、因科洛伊合金：N08800、Incoloy800、N08810、Incoloy800H、N08811、Incoloy800HT、N08825、Incoloy825、N08020、N08028、N08031 、Alloy31、Alloy28合金、Alloy20合金。

4、 因科奈尔合金：N07750、Inconel-X750合金、N07718、Inconel718合金、N06600、Inconel 600、N06601、Inconel601合金、N06690、Inconel690合金、Inconel600合金、N06600、N06625、Inconel625合金。

5、哈氏合金：Hastelloy B-2、Hastelloy B-3、Hastelloy C-276、Hastelloy C-22、Hastelloy C-2000、Hastelloy G-30。

然后逐渐降低;线Q2下的变形大于Q1,内表面的变形整体大于外表面。从图11、12可见,z向位移在内外表面的分布具有相似性,均表现为收缩变形。焊缝线的位移为0,这是由于焊缝面为轴对称边界条件,z向的位移受到约束。随后逐渐增大,在大约1cm处达大值,并趋于稳定。线Q2下的变形大于Q1,外表面的变形整体大于内表面。4结论4.1在速度不变的情况下,线对焊接温度和变形影响较大,而对残余应力的影响不大。4.2管道内表面焊缝及近缝区。

该材质黏度系数较大,在熔融状态下流动性差,不易润湿铺展,即使采用大电流焊接也不能改进焊缝金属的流动性,反而起有害作用。因此,焊接时应采取一定的预防措施以防止过度的热输入。3·3焊接工艺及焊接材料的选择基于上述对C276材料的焊接性分析,在焊接过程中,主要采用手工焊和氩弧焊,焊条一般采用ENiCrMo-4,焊丝采用ERNiCrMo-4。施工前应按GB150—1998的要求作焊接试板,并按4708—2000的规定进行焊接工艺评定,焊接时应按评定合格的焊接工艺进行施焊。

焊缝热影响区的腐蚀倾向对于Ni-Cr-Mo系镍基合金来说,焊材选择合理的前提下,在某些特殊腐蚀介质中,焊缝热影响区发生腐蚀的几率高于焊缝区。因为焊缝热影响区在高温状态下有可能会发生合金烧损,Cr、Mo等碳化物沉淀,引起晶界贫Cr、贫Mo而造成在某些介质中的晶间腐蚀及应力腐蚀,所以,Ni-Cr-Mo合金焊接时,应尽量缩短在高温的停留时间,以避免Cr、Mo等元素损失。试板焊接时反面采用99·999Ar进行保护,并且在焊前约1min提前通入氩气。

合金的物理性能-ZRJWXTG密度8.14t/m3。

      -熔化温度范围1370-1400℃。

            -比热440j/Kg.℃。

                     -居里温度＜-196℃。

合金的机械性能-抗拉强度850MPa。

                       -屈服强度350MPa。

                                     -伸长率30%。

材料经过电弧炉熔炼-AOD脱碳-电渣重熔，钢质较其他电弧熔炼的要纯净。可锻轧或者轧制成毛坯，然后去氧化皮、退火固溶，固溶处理是镍合金重要的一个热处理方式，处理温度对合金的组织和性能有非常重要的影响。当固溶温度过低，奥氏体晶粒长大不明显，温度过高晶粒长大速度加快，晶粒越粗大，只有合理温度的热处理才能保证合金性能的稳定，组织呈单一奥氏体组织，有孪晶，化合物充分溶入基体中，保证合金材料的使用要求；

然而,铜的添加导致局部腐蚀抵抗力的大幅度下降,而且热稳定性也逊色于合金59。该合金的耐点蚀和缝隙腐蚀的能力优于C-276,成形、焊接、机加工特性与C-276相似。美国SpecialMetals公司出品的Inconel686合金、德国ThyssenKruppVDM公司出品的Nicro-fer5923hMo-alloy59同属镍-铬-钼合金。这两种合金与美国的Haynes公司出品的HastelloyC-2000并称为当今3大合金,代表着冶金工业的高成就,是代合金。

在焊缝及热影响区网格划分较密,在远离焊缝的区域网格划分较疏,节约了分析成本和计算时间,保证了有限元分析的精度和经济性。网格划分如图2所示。温度场计算单元类型为DC3D8,应力场计算单元类型为C3D8。1.4焊接热源GTAW采用高斯热源就可以满意的模拟结果[5~8],本文将电弧看成辐射状对称并呈高斯分布作用于管道表面,用FORTRAN语言编写热源子程序DFLUX,在ABAQUS调用该子程序进行计算。随着时间的变化,电弧随焊缝做环向移动,是电弧加热半径和大功率。